儀用壓縮空氣ＳＡＲ００１ＭＤ渦輪流量計故障
摘要：反應(yīng)堆廠房入口儀用壓縮空氣流量計ＳＡＲ００１ＭＤ作為核電站重要監(jiān)測儀表之一，流量數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性關(guān)系到機組的安全運行。一旦出現(xiàn)故障必須予以高度重視，及時解決。某核電站ＣＰＲ１０００機組，在１號機組狀態(tài)首次即將進入臨界階段時，出現(xiàn)ＳＡＲ００１ＭＤ流量計大幅度波動現(xiàn)象，導(dǎo)致安全殼泄漏率監(jiān)測系統(tǒng)不可用，機組狀態(tài)停滯。
核電站儀用壓縮空氣系統(tǒng)（ＳＡＲ）分為常規(guī)島、ＢＯＰ和核島三部分。核島ＳＡＲ系統(tǒng)分為反應(yīng)堆廠房ＲＸ外及反應(yīng)堆廠房內(nèi)兩部分。每一個反應(yīng)堆廠房入口各設(shè)置一臺流量計ＳＡＲ００１ＭＤ以監(jiān)測ＲＸ廠房內(nèi)用氣量。反應(yīng)堆廠房入口流量監(jiān)測數(shù)據(jù)也是安全殼泄漏率監(jiān)測系統(tǒng)必不可少的一個元素，安全殼泄漏率在線監(jiān)測系統(tǒng)每２秒采集流量數(shù)據(jù)，以半小時平均值計算，
通過ＳＥＸＴＥＮ２（安全殼泄漏率監(jiān)測系統(tǒng)）系統(tǒng)計算出每天安全殼泄漏率ＱＬＤ，公式如下：
從上述公式中不難看出，流量測量誤差會對安全殼泄漏率計算帶來直接影響，流量值的正確性是分析判斷安全殼是否泄漏***基本保證。倘若儀用壓縮空氣ＳＡＲ００１ＭＤ流量計故障測量不到數(shù)據(jù)或者大幅度波動超出ＳＥＸＴＥＮ２系統(tǒng)所需要的流量數(shù)據(jù)范圍，則會導(dǎo)致安全殼泄漏率在線監(jiān)測系統(tǒng)數(shù)據(jù)點ＱＬＤ偏離原先的擬合曲線，此時監(jiān)測系統(tǒng)會出現(xiàn)“不可利用的日數(shù)據(jù)點（泄漏率有輕微的變化）”提示，系統(tǒng)不可用。根據(jù)核電廠運行規(guī)程要求，機組狀態(tài)臨界后５日內(nèi)必須投運安全殼泄漏率在線監(jiān)測系統(tǒng)，若不能滿足要求，則機組后撤至冷停堆查找原因。
１、背景：
２０１５年１０月某核電站１號機組即將進入首次臨界，在機組臨界前期根據(jù)其他已運行核電站關(guān)于安全殼泄漏率在線監(jiān)測系統(tǒng)故障的經(jīng)驗反饋，提前投運安全殼泄漏率在線監(jiān)測系統(tǒng)驗證其監(jiān)測功能的可靠性。發(fā)現(xiàn)安全殼泄漏率在線監(jiān)測系統(tǒng)因ＳＡＲ００１ＭＤ流量計大幅度波動，采集數(shù)據(jù)不可利用，導(dǎo)致在線監(jiān)測系統(tǒng)無法投運。流量***大值可達(dá)４０～６０Ｎｍ３／ｈ，***小值出現(xiàn)０Ｎｍ３／ｈ，且流量曲線呈周期性變化，約１２ｍｉｎ，如圖１所示。自２０１５年４月ＳＡＲ００１ＭＤ流量計調(diào)試以來，流量值波動大故障一直存在，并未引起高度重視。機組臨界在即，為確保機組安全運行，必須及時查找出ＳＡＲ００１ＭＤ流量計故障原因，并予以解決。
圖１?。樱粒遥埃埃保停漠惓Ａ髁壳€
２、ＳＡＲ００１ＭＤ渦輪流量計工作原理：
流體流經(jīng)傳感器殼體，由于葉輪的葉片與流向有一定的角度，流體的沖力使葉片具有轉(zhuǎn)動力矩，克服摩擦力矩和流體阻力之后葉片旋轉(zhuǎn)，在力矩平衡后轉(zhuǎn)速穩(wěn)定，在一定的條件下，轉(zhuǎn)速與流速成正比，由于葉片有導(dǎo)磁性，它處于信號檢測器（由磁鋼和線圈組成）的磁場中，旋轉(zhuǎn)的葉片切割磁力線，周期性的改變著線圈的磁通量，從而使線圈兩端感應(yīng)出電脈沖信號，此信號經(jīng)過放大器的放大整形，形成有一定幅度的連續(xù)的矩形脈沖波，可遠(yuǎn)傳至ＤＣＳ，顯示出流體的瞬時流量和累計量。在一定的流量范圍內(nèi)，脈沖頻率ｆ與流經(jīng)傳感器的流體的瞬６４５時流量ＱＶ成正比，流量方程為ＱＶ＝３ ６００×ｆ／ｋ。經(jīng)壓力和溫度補償后換算成標(biāo)準(zhǔn)大氣壓下的氣體流量ＱＶＮ，其簡化公式如下：
流體流經(jīng)傳感器殼體，由于葉輪的葉片與流向有一定的角度，流體的沖力使葉片具有轉(zhuǎn)動力矩，克服摩擦力矩和流體阻力之后葉片旋轉(zhuǎn)，在力矩平衡后轉(zhuǎn)速穩(wěn)定，在一定的條件下，轉(zhuǎn)速與流速成正比，由于葉片有導(dǎo)磁性，它處于信號檢測器（由磁鋼和線圈組成）的磁場中，旋轉(zhuǎn)的葉片切割磁力線，周期性的改變著線圈的磁通量，從而使線圈兩端感應(yīng)出電脈沖信號，此信號經(jīng)過放大器的放大整形，形成有一定幅度的連續(xù)的矩形脈沖波，可遠(yuǎn)傳至ＤＣＳ，顯示出流體的瞬時流量和累計量。在一定的流量范圍內(nèi)，脈沖頻率ｆ與流經(jīng)傳感器的流體的瞬６４５時流量ＱＶ成正比，流量方程為ＱＶ＝３ ６００×ｆ／ｋ。經(jīng)壓力和溫度補償后換算成標(biāo)準(zhǔn)大氣壓下的氣體流量ＱＶＮ，其簡化公式如下：
式中：ｆ———脈沖頻率，Ｈｚ；ｋ———傳感器的儀表系數(shù)，由校驗單給出；３?。叮埃?mdash;——換算系數(shù)。
３、故障分析：
通過對比分析防城港核電站１號機組ＳＡＲ００１ＭＤ流量計曲線與其他已運行核電站流量歷史曲線，分別從流量計本體、控制通道、ＤＣＳ組態(tài)、安裝質(zhì)量、空壓機運行方式、壓縮空氣分配系統(tǒng)工藝等多個角度展開分析，采用排除、論證方式一一查找故障的原因。
通過對比分析防城港核電站１號機組ＳＡＲ００１ＭＤ流量計曲線與其他已運行核電站流量歷史曲線，分別從流量計本體、控制通道、ＤＣＳ組態(tài)、安裝質(zhì)量、空壓機運行方式、壓縮空氣分配系統(tǒng)工藝等多個角度展開分析，采用排除、論證方式一一查找故障的原因。
３．１、流量計本體檢查:
初步懷疑ＳＡＲ００１ＭＤ流量計自身存在缺陷，２０１５年４月２５日對ＳＡＲ００１ＭＤ進行解體檢查，發(fā)現(xiàn)流量計內(nèi)部渦輪轉(zhuǎn)子葉輪軸承偏斜與殼體發(fā)生碰撞，出現(xiàn)嚴(yán)重卡澀，有時卡死現(xiàn)象，且其中兩片葉輪的磁棒已丟失，如圖２所示。于是更換２號機ＳＡＲ００１ＭＤ流量計至１號機試驗，回裝之前為排除流量計檢測線圈、前置放大器、儀表系數(shù)漂移等故障，將流量變送器返廠進行校驗，發(fā)現(xiàn)除個別點流量超差，線性不太好以外，并未出現(xiàn)現(xiàn)場使用中波動的情況，流量計儀表系數(shù)、度合格。儀表校驗報告如圖３。２０１５年８月２０日將２ＳＡＲ００１ＭＤ流量計回裝并進行驗證試驗，發(fā)現(xiàn)流量值及曲線仍然波動較大，相比之前曲線并沒有改善。因此排除流量計本體故障因素所致。
初步懷疑ＳＡＲ００１ＭＤ流量計自身存在缺陷，２０１５年４月２５日對ＳＡＲ００１ＭＤ進行解體檢查，發(fā)現(xiàn)流量計內(nèi)部渦輪轉(zhuǎn)子葉輪軸承偏斜與殼體發(fā)生碰撞，出現(xiàn)嚴(yán)重卡澀，有時卡死現(xiàn)象，且其中兩片葉輪的磁棒已丟失，如圖２所示。于是更換２號機ＳＡＲ００１ＭＤ流量計至１號機試驗，回裝之前為排除流量計檢測線圈、前置放大器、儀表系數(shù)漂移等故障，將流量變送器返廠進行校驗，發(fā)現(xiàn)除個別點流量超差，線性不太好以外，并未出現(xiàn)現(xiàn)場使用中波動的情況，流量計儀表系數(shù)、度合格。儀表校驗報告如圖３。２０１５年８月２０日將２ＳＡＲ００１ＭＤ流量計回裝并進行驗證試驗，發(fā)現(xiàn)流量值及曲線仍然波動較大，相比之前曲線并沒有改善。因此排除流量計本體故障因素所致。
圖２?。樱粒遥埃埃保停牧髁坑嫿怏w圖
３．２、ＤＣＳ組態(tài)檢：
查為排除ＤＣＳ組態(tài)編程錯誤導(dǎo)致流量計故障的可能性，對ＤＣＳ組態(tài)參數(shù)、量程、計算公式等進行檢查，對比參考其他已運行核電站ＤＣＳ組態(tài)參數(shù)設(shè)置。發(fā)現(xiàn)ＤＣＳ數(shù)據(jù)庫中儀表的各項參數(shù)、量程正常，組態(tài)與其他電站基本保持一致，排除因參數(shù)、量程設(shè)置錯誤導(dǎo)致計算結(jié)果成倍放大的可能。各核電站ＤＣＳ組態(tài)參數(shù)對比如圖４所示。
查為排除ＤＣＳ組態(tài)編程錯誤導(dǎo)致流量計故障的可能性，對ＤＣＳ組態(tài)參數(shù)、量程、計算公式等進行檢查，對比參考其他已運行核電站ＤＣＳ組態(tài)參數(shù)設(shè)置。發(fā)現(xiàn)ＤＣＳ數(shù)據(jù)庫中儀表的各項參數(shù)、量程正常，組態(tài)與其他電站基本保持一致，排除因參數(shù)、量程設(shè)置錯誤導(dǎo)致計算結(jié)果成倍放大的可能。各核電站ＤＣＳ組態(tài)參數(shù)對比如圖４所示。
３．３、控制通道：
檢查２０１５年８月２１日對ＳＡＲ００１ＭＤ流量計至ＤＣＳ機柜側(cè)、機柜至ＤＣＳ側(cè)的測量通道進行檢查。
１）對比其他已運行核電站ＳＡＲ００１ＭＤ現(xiàn)場安裝位置一致，附近無大功率電機、變頻器、強電流設(shè)備等外來干擾源。并檢查儀表控制電纜屏蔽線及儀表接地均無異常。
２）對ＳＡＲ００１ＭＤ的通道進行檢查，在機柜側(cè)和就地側(cè)分別用勁儀模擬不同頻率的脈沖信號，同時模擬管道工作壓力，發(fā)現(xiàn)ＤＣＳ輸出平穩(wěn)，ＤＣＳ顯示值與理論計算值基本一致，排除通道、ＤＣＳ卡件故障的可能性，同時也再次驗證ＤＣＳ數(shù)據(jù)庫參數(shù)設(shè)定正確。測量數(shù)據(jù)如圖５所示。
檢查２０１５年８月２１日對ＳＡＲ００１ＭＤ流量計至ＤＣＳ機柜側(cè)、機柜至ＤＣＳ側(cè)的測量通道進行檢查。
１）對比其他已運行核電站ＳＡＲ００１ＭＤ現(xiàn)場安裝位置一致，附近無大功率電機、變頻器、強電流設(shè)備等外來干擾源。并檢查儀表控制電纜屏蔽線及儀表接地均無異常。
２）對ＳＡＲ００１ＭＤ的通道進行檢查，在機柜側(cè)和就地側(cè)分別用勁儀模擬不同頻率的脈沖信號，同時模擬管道工作壓力，發(fā)現(xiàn)ＤＣＳ輸出平穩(wěn)，ＤＣＳ顯示值與理論計算值基本一致，排除通道、ＤＣＳ卡件故障的可能性，同時也再次驗證ＤＣＳ數(shù)據(jù)庫參數(shù)設(shè)定正確。測量數(shù)據(jù)如圖５所示。
圖３?。蔡枡CＳＡＲ００１ＭＤ流量計校驗報告圖４ 各核電站ＤＣＳ組態(tài)參數(shù)圖５ 模擬脈沖信號測量數(shù)據(jù)
?。常├檬静ㄆ髟冢模茫訖C柜側(cè)進行示波，檢測ＳＡＲ００１ＭＤ輸出波形。發(fā)現(xiàn)ＳＡＲ００１ＭＤ輸出波形正常，符合ＳＡＲ００１ＭＤ輸出高電平大于１５Ｖ，低電平小于４．５Ｖ要求，
排除因ＳＡＲ００１ＭＤ輸出波形不標(biāo)準(zhǔn)造成的波動故障原因。輸出波形如圖６所示。
經(jīng)上述各項通道檢查試驗驗證表明ＳＡＲ００１ＭＤ流量計控制通道無異常，也無外電磁場干擾。
３．４、空壓機運行方式調(diào)整：
通過對空壓機加卸載運行周期、壓縮空氣管網(wǎng)壓力曲線、ＳＡＲ００１ＭＤ流量計測量曲線三者進行比較分析。由圖１可以看出當(dāng)空壓機處于加載運行時，壓縮空氣管網(wǎng)壓力隨之上升，壓力上升至約８．２ｂａｒ?。缌髁壳€瞬時上升至***大值；當(dāng)空壓機處于卸載狀態(tài)時，管網(wǎng)壓力不斷下降，流量曲線瞬時回零，且呈周期性，約１２ｍｉｎ。尤其是當(dāng)兩臺空壓機加載運行時波動更加明顯，
通過對空壓機加卸載運行周期、壓縮空氣管網(wǎng)壓力曲線、ＳＡＲ００１ＭＤ流量計測量曲線三者進行比較分析。由圖１可以看出當(dāng)空壓機處于加載運行時，壓縮空氣管網(wǎng)壓力隨之上升，壓力上升至約８．２ｂａｒ?。缌髁壳€瞬時上升至***大值；當(dāng)空壓機處于卸載狀態(tài)時，管網(wǎng)壓力不斷下降，流量曲線瞬時回零，且呈周期性，約１２ｍｉｎ。尤其是當(dāng)兩臺空壓機加載運行時波動更加明顯，
由此判斷引起ＳＡＲ００１ＭＤ流量計波動故障的根本原因可能是空壓機加卸載頻繁導(dǎo)致壓縮空氣管網(wǎng)壓力頻繁波動，流量計也隨之波動。產(chǎn)生該現(xiàn)象的原因有兩種：一、調(diào)試期間壓縮空氣下游用戶用氣量大，單臺空壓機無法維持管網(wǎng)壓力，兩臺空壓機定期加卸載；二、空壓機加卸載壓力定值、加卸載時間設(shè)定值等運行參數(shù)與當(dāng)前工況不匹配。針對這兩方面因素，２０１５年８月３０日至９月２０日對空壓機運行方式作出如下調(diào)整試驗：
圖６?。樱粒遥埃埃保停妮敵霾ㄐ?/p>
１）調(diào)整空壓機加卸載定值區(qū)間，由原來的７．６～９．０ｂａｒ ｇ更改為８．２～８．８ｂａｒ?。缡箟嚎s空氣管網(wǎng)壓力始終維持在高壓力值范圍；
２）調(diào)整空壓機卸載延時由原來的１０ｓ改為３０ｓ，使單臺空壓機保持連續(xù)加載，維持管網(wǎng)壓力在一定的壓力值；
３）將空壓機出口干燥器運行方式調(diào)整為節(jié)能模式，節(jié)省再生用氣量；
４）將空壓機退出聯(lián)控運行，改為單機運行模式，空壓機根據(jù)本體出口壓力定值范圍加卸載，以維持濕貯氣罐壓力，穩(wěn)定下游管網(wǎng)壓力；
５）為避免廠區(qū)內(nèi)公用壓縮空氣ＳＡＴ及２號機壓縮空氣大量用氣等因素干擾，隔離上游氣源，儀用壓縮空氣改由應(yīng)急空壓機直接供氣。
２）調(diào)整空壓機卸載延時由原來的１０ｓ改為３０ｓ，使單臺空壓機保持連續(xù)加載，維持管網(wǎng)壓力在一定的壓力值；
３）將空壓機出口干燥器運行方式調(diào)整為節(jié)能模式，節(jié)省再生用氣量；
４）將空壓機退出聯(lián)控運行，改為單機運行模式，空壓機根據(jù)本體出口壓力定值范圍加卸載，以維持濕貯氣罐壓力，穩(wěn)定下游管網(wǎng)壓力；
５）為避免廠區(qū)內(nèi)公用壓縮空氣ＳＡＴ及２號機壓縮空氣大量用氣等因素干擾，隔離上游氣源，儀用壓縮空氣改由應(yīng)急空壓機直接供氣。
經(jīng)上述調(diào)整試驗驗證后得出結(jié)論如下：
１）關(guān)于調(diào)整空壓機加卸載定值區(qū)間、投干燥器節(jié)能模式、改變空壓機運行模式、由應(yīng)急空壓機供氣的試驗方法，只是降低了管網(wǎng)壓力波動幅度，ＳＡＲ００１ＭＤ流量值波動大故障依然存在，效果不明顯，進一步排除了空壓機運行方式、下游用氣量對流量計帶來的影響。壓力曲線及流量曲線如圖７、圖８所示。
２）調(diào)整空壓機卸載延時３０ｓ，會出現(xiàn)當(dāng)一臺空壓機或兩臺空壓機連續(xù)加載運行時，產(chǎn)氣量與下游管網(wǎng)耗氣量保持一個平衡狀態(tài)，此時壓縮空氣管網(wǎng)壓力穩(wěn)定，壓力曲線平緩，流量曲線正常。一旦平衡被打破，空壓機就會出現(xiàn)定期加卸載，管網(wǎng)壓力波動，流量波動，不能從根本上解決流量計故障。壓力曲線及流量曲線如圖９所示。
２）調(diào)整空壓機卸載延時３０ｓ，會出現(xiàn)當(dāng)一臺空壓機或兩臺空壓機連續(xù)加載運行時，產(chǎn)氣量與下游管網(wǎng)耗氣量保持一個平衡狀態(tài)，此時壓縮空氣管網(wǎng)壓力穩(wěn)定，壓力曲線平緩，流量曲線正常。一旦平衡被打破，空壓機就會出現(xiàn)定期加卸載，管網(wǎng)壓力波動，流量波動，不能從根本上解決流量計故障。壓力曲線及流量曲線如圖９所示。
３．5、壓縮空氣分配系統(tǒng)工藝分析：
１）為排除管道流體介質(zhì)產(chǎn)生紊流造成流量不穩(wěn)定因素。根據(jù)ＳＡＲ００１ＭＤ流量計維修手冊，對流量計安裝所在直管段是否滿足要求進行檢查，一般要求上游直管段長度大于１０?。?，下游直管段長度大于５Ｄ（Ｄ＝２５ｍｍ）。經(jīng)現(xiàn)場測得ＳＡＲ００１ＭＤ上下游直管段長度分別為７０ｍｍ，不滿足儀表安裝要求。如圖１０所示。２０１５年９月２１日對流量計安裝所在管線進行改造后繼續(xù)驗證流量計測量值，波動現(xiàn)象仍未改善。
１）為排除管道流體介質(zhì)產(chǎn)生紊流造成流量不穩(wěn)定因素。根據(jù)ＳＡＲ００１ＭＤ流量計維修手冊，對流量計安裝所在直管段是否滿足要求進行檢查，一般要求上游直管段長度大于１０?。?，下游直管段長度大于５Ｄ（Ｄ＝２５ｍｍ）。經(jīng)現(xiàn)場測得ＳＡＲ００１ＭＤ上下游直管段長度分別為７０ｍｍ，不滿足儀表安裝要求。如圖１０所示。２０１５年９月２１日對流量計安裝所在管線進行改造后繼續(xù)驗證流量計測量值，波動現(xiàn)象仍未改善。
圖７ 調(diào)整空壓機運行方式后流量曲線圖８ 應(yīng)急空壓機供氣流量曲線圖９ 調(diào)整空壓機卸載延時后流量曲線
圖１０?。樱粒遥埃埃保停牧髁坑嬌舷掠沃惫芏伍L度
?。玻┻M一步分析對比陽江核電站管網(wǎng)壓力及流量曲線。機組正常運行工況下，由于ＲＸ廠房內(nèi)各系統(tǒng)控制閥不斷用氣，流經(jīng)ＳＡＲ００１ＭＤ的流量一般維持在５～１０Ｎｍ３／ｈ之間波動，而防城港核電站流量***大值可達(dá)４０～６０Ｎｍ３／ｈ，***小值出現(xiàn)０Ｎｍ３／ｈ，出現(xiàn)該現(xiàn)象的原因是當(dāng)空壓機卸載時反應(yīng)堆廠房內(nèi)管網(wǎng)壓力下降速度較外圍管網(wǎng)下降慢，導(dǎo)致ＲＸ廠房內(nèi)壓力高于外圍管網(wǎng)壓力，ＳＡＲ４３３ＶＡ進氣逆止閥關(guān)閉，流量計瞬時歸零。當(dāng)空壓機重新加載時，外管網(wǎng)壓力上升，ＳＡＲ４３３ＶＡ進氣逆止閥開啟，流量計瞬時突增。這一現(xiàn)象與實際的運行工況相矛盾，反應(yīng)堆廠房內(nèi)儀用壓縮空氣作為分配系統(tǒng)的***下游，有效體積容量相比于外圍管網(wǎng)要少得多，且所供系統(tǒng)用戶氣動閥不斷耗氣，因此不會出現(xiàn)反應(yīng)堆廠房內(nèi)壓力高于外圍管網(wǎng)壓力。除非有一種可能是ＳＡＲ００３ＢＡ貯氣罐進口逆止閥ＳＡＲ６１２ＶＡ內(nèi)漏，失去其保壓功能，變成整個反應(yīng)堆廠房緩沖罐反向供氣所致。ＳＡＲ流程簡圖如圖１１所示。
圖１１?。遥貜S房ＳＡＲ流程簡圖
２０１５年９月２９日對ＳＡＲ００３ＢＡ貯氣罐壓力進行就地觀察，發(fā)現(xiàn)其壓力一直波動，區(qū)間范圍在８．２～８．８ｂａｒ ｇ，周期與空壓機加卸載周期、流量曲線波動周期完全重合。于是關(guān)閉貯氣罐進口隔離閥ＳＡＲ３０９ＶＡ，將ＳＡＲ００３ＢＡ進行隔離驗證流量計測量值，流量曲線恢復(fù)正常，滿足安全殼泄漏率監(jiān)測系統(tǒng)要求。當(dāng)開啟ＳＡＲ３０９ＶＡ?xí)r，流量曲線再次出現(xiàn)波動故障。由此判斷ＳＡＲ００１ＭＤ流量計波動故障為逆止閥ＳＡＲ６１２ＶＡ內(nèi)漏所致。試驗驗證曲線如圖１２所示。
圖１２ 試驗驗證曲線
４、解決措施：
４．１、ＳＡＲ００１ＭＤ流量計換型改造：
１）由于ＳＡＲ００１ＭＤ福爾曼渦輪流量計量程為２～１０ｍ３／ｈ，對于０～２ｍ３／ｈ低量程范圍的測量精度無法保證，與該核電站１號機組ＳＡＲ儀用壓縮空氣實際進入反應(yīng)堆廠房的流量（約為１ｍ３／ｈ）不匹配，可能會造成流量回零測量不準(zhǔn)現(xiàn)象。
２）福爾曼渦輪流量計轉(zhuǎn)子葉輪為塑料材質(zhì)，在操作不當(dāng)、高速氣流沖擊、氣體攜帶雜質(zhì)等情況下，容易造成葉輪軸承偏移、葉片損壞、卡死等現(xiàn)象。其他核電站都曾出現(xiàn)過類似損壞事件。借鑒于大亞灣核電站ＳＡＲ００１ＭＤ流量計運行的良好實踐，防城港核電站１號機將ＦＨ７１０型福爾曼渦輪流量計更換成ＦＴ３型熱式氣體質(zhì)量流量計。
４．２、增加臨時逆止閥：
由于正常維修逆止閥ＳＡＲ６１２ＶＡ需要隔離反應(yīng)堆廠房進氣總閥，廠房內(nèi)下游各系統(tǒng)用戶失去儀用壓縮空氣，機組需退至冷停堆狀態(tài)。鑒于１號機組已處于預(yù)臨界狀態(tài)，這無疑會造成一定的經(jīng)濟損失。經(jīng)過現(xiàn)場安裝空間測量、抗震分析計算，決定在進氣隔離閥ＳＡＲ３０９ＶＡ與ＳＡＲ００３ＢＡ貯氣罐之間水平管道上增加一臺與ＳＡＲ６１２ＶＡ同類型的臨時逆止閥。
由于正常維修逆止閥ＳＡＲ６１２ＶＡ需要隔離反應(yīng)堆廠房進氣總閥，廠房內(nèi)下游各系統(tǒng)用戶失去儀用壓縮空氣，機組需退至冷停堆狀態(tài)。鑒于１號機組已處于預(yù)臨界狀態(tài)，這無疑會造成一定的經(jīng)濟損失。經(jīng)過現(xiàn)場安裝空間測量、抗震分析計算，決定在進氣隔離閥ＳＡＲ３０９ＶＡ與ＳＡＲ００３ＢＡ貯氣罐之間水平管道上增加一臺與ＳＡＲ６１２ＶＡ同類型的臨時逆止閥。
經(jīng)上述兩項措施實施完成后，ＳＡＲ００１ＭＤ流量計運行穩(wěn)定，波動大故障得以解決，流量值滿足安全殼泄漏率監(jiān)測系統(tǒng)，保證了防城港核電站１號機組順利實現(xiàn)臨界這一重大里程碑。流量計正常運行曲線如圖１３所示。
圖１３ 流量計正常運行曲線
5、結(jié)束語：
反應(yīng)堆廠房入口儀用壓縮空氣流量計ＳＡＲ００１ＭＤ作為核電站重要監(jiān)測儀表之一，流量數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性關(guān)系到機組的安全運行。一旦出現(xiàn)故障必須予以高度重視，及時解決。本文通過工程實踐分別從流量計本體、控制通道、ＤＣＳ組態(tài)、安裝質(zhì)量、空壓機運行方式、壓縮空氣分配系統(tǒng)工藝等多方面入手查找到ＳＡＲ００１ＭＤ渦輪流量計波動大故障是因逆止閥ＳＡＲ６１２ＶＡ內(nèi)漏所致。針對故障原因并結(jié)合實際運行工況，采用了流量計換型和增加逆止閥相結(jié)合的處理方案。目前流量計及安全殼泄漏率監(jiān)測系統(tǒng)運行穩(wěn)定。
反應(yīng)堆廠房入口儀用壓縮空氣流量計ＳＡＲ００１ＭＤ作為核電站重要監(jiān)測儀表之一，流量數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性關(guān)系到機組的安全運行。一旦出現(xiàn)故障必須予以高度重視，及時解決。本文通過工程實踐分別從流量計本體、控制通道、ＤＣＳ組態(tài)、安裝質(zhì)量、空壓機運行方式、壓縮空氣分配系統(tǒng)工藝等多方面入手查找到ＳＡＲ００１ＭＤ渦輪流量計波動大故障是因逆止閥ＳＡＲ６１２ＶＡ內(nèi)漏所致。針對故障原因并結(jié)合實際運行工況，采用了流量計換型和增加逆止閥相結(jié)合的處理方案。目前流量計及安全殼泄漏率監(jiān)測系統(tǒng)運行穩(wěn)定。